Page 128 - 2021年第52卷第7期
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座，延长了渡槽结构的基本周期，增大了渡槽体系的阻尼，降低了槽体的地震动响应，保护了槽
               体。但增大了支座的侧移量，建议槽体与槽墩边挡块之间留有合理的间距，以免槽体与边挡块发生
               碰撞，并在槽墩边挡块与槽体之间设柔性保护，或在支座之间增设阻尼器及限位装置。（3）采用高阻
               尼支座的大型多跨渡槽工程，在地震作用下，虽然增大了槽体的横向位移响应，但槽间相对错动位
               移不大，一般的柔性止水不会发生破坏。（4）多跨渡槽槽间横向错动位移的产生，具有一定的规律
               性。本案例中的多跨渡槽槽间横向错动位移呈现出“中间小，两头大”的特点，故在设计渡槽槽间止
               水时，应在槽端部两个跨间加设一道止水。（5）多跨渡槽槽间横向错动位移的产生受渡槽结构动力特
               性的控制。本文中，槽间横向位移分布与渡槽结构体系的第 3 阶主振型相似，可以说，在 3 套人工地
               震动的激励下，渡槽结构体系的第 3 阶主振型对槽间横向错动位移的“贡献”最大。但地震动是随机
               的，也有可能激励起更高阶的振型，增大槽间横向错动位移，故在槽间止水设计时，应选用高韧高
               柔橡胶止水或铜止水，避免止水破坏，发生槽间漏水现象。（6）通过搜寻激励全时域渡槽全场域的响
               应最值，可给出渡槽结构动力学响应的最大值。考虑到 1 级大型渡槽的重要性，推荐在结构承载能力
               极限状态计算及正常使用极限状态校核时，应用分项系数的原则，叠加渡槽结构全时域全场域的最
               值动力响应，实现渡槽工程的运营安全。


               参   考   文   献：


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