Page 127 - 2021年第52卷第7期

槽1与槽2间相对错动 槽2与槽3间相对错动 槽3与槽4间相对错动 槽4与槽5间相对错动
槽5与槽6间相对错动 槽6与槽7间相对错动 槽7与槽8间相对错动
0.3
0.2
错动位移/mm 0.1
0.0
-0.1
-0.2
-0.3
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
时间/s
（a）第 1 套人工地震动
0.4
0.3
错动位移/mm -0.1
0.2
0.1
0.0
-0.2
-0.3
-0.4
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
时间/s
（b）第 2 套人工地震动
0.4
0.3
错动位移/mm -0.1
0.2
0.1
0.0
-0.2
-0.3
-0.4
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
时间/s
（c）第 3 套人工地震动
图 11 运行工况时在 3 套人工地震动下的槽间相对错动位移
5.2.4 槽间相对错动位移分析 在运行工况下，渡槽槽间横向错动位移如图 11 所示。图 11 中分别给
出了第 1 套、第 2 套和第 3 套人工地震动激励下 8 跨渡槽 7 个槽间的横向相对错动位移随激励的变化。
分析图 11 所示的 3 套人工地震动作用下渡槽槽间的横向相对错动位移变化图，可以看出，3 套人
工地震动激励下，渡槽槽间横向错动位移具有相似性。槽 4 和槽 5 之间横向错动位移在 0 附近上下波
动，其余各槽以槽 4 和槽 5 之间的止水为中心，呈现出点对称的分布规律。
在第 1、2、3 套人工地震动激励下，槽 5 和槽 6 之间的横向错动位移最大值分别是-0.223、-0.286
和 0.269 mm，槽 3 和槽 4 之间的横向错动位移最大值分别是 0.244、0.294 和-0.290 mm，槽 6 和槽 7 之
间的横向错动位移最大值分别是 0.286、-0.424 和 0.355 mm，槽 2 和槽 3 之间的横向错动位移最大值
分别是 0.285、0.411 和-0.366 mm，槽 7 和槽 8 之间的横向错动位移最大值分别是 0.250、-0.372 和
0.330 mm，槽 1 和槽 2 之间的横向错动位移最大值分别是 0.243、0.373 和-0.316 mm。
分析图 11 所给出的规律，清晰的看出，多跨渡槽在运行工况下，3 套人工地震波激励下，横向
错动位移表现出了一定的相似性，具有规律性，这与多跨渡槽的振动特性相关。由结构的动力特性
分析可以看出，运行工况下的第 3 阶主振型（如图 4（c））与槽间横向错动位移的变化趋势相似，可以
说，大型多跨渡槽的槽间横向错动位移也是结构动力响应，主要由第 3 阶振型的“贡献”而引起。

6 结论

本文采用可调节阻尼等效双线性恢复力模型对高阻尼支座进行模拟，分别求解了大型渡槽在正
常运营工况与完建工况时的动力响应，分析了高阻尼支座的隔减震效果，并结合大型渡槽结构体系
的动力特性，分析高阻尼支座的隔减震机理，得到了以下结论：（1）在大型渡槽的结构体系中引入高
阻尼隔减震支座，实质上是同时采用了“控制增阻”和“降刚增柔”两种技术措施，降低了渡槽结构体
系的地震响应，说明高阻尼支座可以有效减轻强震对大型渡槽的破坏作用。（2）采用高阻尼橡胶支

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