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的输水可结合气温、水温和冰情的实时监测，采用动态调度和水力协同控制技术等保障防凌安全。

图 １２ 不同渠池 ２０１８年 １月 ２４日 ８时实测断面水温分布

表 １ ２０１１—２０２３年南水北调中线冰情典型特征

冰期历时? 岸冰渠长? 流冰与冰封 典型冰厚? 最低气温? 北拒马冬季流量与
序号 冬季 初冰日期 终冰日期
ｄ ｋｍ 渠长?ｋｍ ｃｍ ℃ 设计之比?％
１ ２０１１—２０１２年 １２月 １６日 ２月 ２３日 ７０ １６０ ２４ － １２．９ ３４
２ ２０１２ —２０１３年 １２月 １日 ３月 ８日 ９８ ２２６ ３２ － １４．８ ２２
３ ２０１３—２０１４年 １２月 １４日 ２月 ２４日 ７３ ２２６ １４ － １１．６ ２３
４ ２０１４—２０１５年 １２月 ３日 ２月 ７日 ６７ ２１８ ２９９ １４ － ９．０ ２６
５ ２０１５ —２０１６年 １２月 １６日 ２月 １７日 ６４ ４８１ ４８１ ２８ － １８．６ ６１
６ ２０１６—２０１７年 １２月 ２８日 ２月 １８日 ５３ ６８ ４５ ５ － １０．３ ３９
７ ２０１７ —２０１８年 １２月 ２５日 ２月 １９日 ５７ ４７ １１６ ５ － １０．１ ４８
８ ２０１８ —２０１９年 １２月 ２２日 ２月 １８日 ５９ ３７ ６３ ４ － ９．８ １７
９ ２０１９ —２０２０年 １２月 １７日 ２月 ２４日 ７０ １７８ ７０ ２ － １２．４ ０
１０ ２０２０—２０２１年 １２月 １４日 ２月 ５日 ５４ ３３０ １８０ １９ － ２１．９ ４７
１１ ２０２１ —２０２２年 １２月 ２５日 ２月 ２３日 ６１ ２２０ ＜１ － １３．８ ４４
１２ ２０２２—２０２３年 １２月 １４日 ２月 ８日 ５７ １２５ ２５ ４ － ２１．０ ４５

中线干渠 ２０１６—２０２１年岸冰、流冰和冰盖空间分布如图 １３所示。结合表 １可知，中线干渠冰凌
影响区主要为七里河倒虹吸至北拒马河暗渠的 ３６３ｋｍ渠段，其中七里河至滹沱河段主要为岸冰，对
主流区输水影响较小，冰塞风险区为滹沱河至北拒马河的 ２１７ｋｍ渠段（即京石段），是冬季防凌的重
点区域。２０１５—２０１６年冰塞影响渠段为蒲阳河倒虹吸至北拒马河暗渠的 １１０ｋｍ渠段，冰塞引起的平
均壅水为 ０．５０ｍ，最大壅水 ０．７３ｍ。
３．３ 冰情关键影响因子 文献［３６］已建立了一个考虑气温、水温、相对湿度、气压、风速、反照率和云
层遮挡的全气象参数水气热交换模型，研究发现南水北调中线干渠水气热交换中，太阳辐射对冬季水体
净热通量的贡献高达 ４３．１％，其次冬季水体失热影响最大的是水体净长波辐射，占净热通量的 ３０．９％。
该研究量化了中线干渠冬季水温下降和冰凌形成的热力学驱动因子，冬季太阳辐射对水温的补偿和冰
凌生消具有重要作用；气温是水体失热的主要因子，风速也影响水体失热。图 １４进一步对比分析了
漕河渡槽 ２０１６年和 ２０１７年 １月 ３日至 ３１日实测的水温和风速。结果显示，２０１６年平均风速 １．７ｍ?ｓ，
比 ２０１７年高 ７０％，对应前者平均水温低 ０．８℃。漕河渡槽因地处风口，风速越大对应渡槽水体失热越
快、冰期产冰量越大。综合 １２年冰水情观测资料的分析，影响中线冰凌生消的关键因子为气温或 １
月累计负积温、输水流量、太阳辐射和风速。１月累计负积温越低，干渠越易形成流冰和冰盖；冬季
输水流量越大，对应水体流速越高，渠道水体热容量越大，对抗水温下降的能力越强，不封冻渠池也
越长 ［２２］ ，但极端突发寒潮引起的冰塞风险可能也越高。

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