Page 112 - 2024年第55卷第4期

表 １ 滑坡岩土体物理力学参数
天然重度? 饱和重度? 饱和体积含水率? 饱和渗透系数? 内摩擦角 φ ?（°） 黏聚力 ｃ?ｋＰａ
滑坡部位
－ ３
－ １
－ ３
（ｋＮ·ｍ ） （ｋＮ·ｍ ） ％ （ｍ·ｓ ） 天然 饱和 天然 饱和
碎石土 １９．５ １９．８ ２２ １．７８ × １０ － ５ ２５ ２０ １５０ １３０
滑带 １９．９～２０．３ ２０．０～２０．６ ３０ １．６４ × １０ － ６ ２６～２９ １８～２２ ２３～２８ ４～１０
基岩 ２３．５ ４５ ４３ ４００ ３５０

根据模拟计算结果，扎马滑坡前缘复活区 Ｈ 天然状态下处于稳定状态（表 ２），在 ２０年、５０年、
１
１００年一遇的月极值降雨工况下均处于不稳定状态，失稳概率分别为 ８７．９５％、９６．８０％、９８．３０％；而
Ｈ ＋ Ｈ 在天然状态稳定性相对更好，在 ２０年一遇的月极值降雨条件下均处于整体欠稳定状态，随着极
１
２
值降雨强度的增大，稳定性不断降低，５０年、１００年一遇的月极值降雨条件下处于整体不稳定状态，
失稳概率分别为 ５８．７５％、６８．６０％。

表 ２ 不同降雨工况下滑坡稳定性系数计算结果
序号 计算部分 工况 稳定系数 Ｆｓ 破坏概率 Ｐ ｆ ?％ 稳定状态 稳定性判别标准

１ 天然状态 １．３４０ ０．００ 稳定 Ｆｓ ≥１．１５
２ 月极值降雨（２０年一遇） ０．９４８ ８７．９５ 不稳定 Ｆｓ＜１．０５
Ｈ １
３ 月极值降雨（５０年一遇） ０．９２４ ９６．８０ 不稳定 Ｆｓ＜１．０５
４ 月极值降雨（１００年一遇） ０．９１４ ９８．３０ 不稳定 Ｆｓ＜１．０５
５ 天然状态 １．４５２ ０．００ 整体稳定 Ｆｓ ≥１．１５
６ 月极值降雨（２０年一遇） １．０１４ ３９．３５ 整体欠稳定 １．０ ≤Ｆｓ＜１．０５
＋
Ｈ １ Ｈ ２
７ 月极值降雨（５０年一遇） ０．９８９ ５８．７５ 整体不稳定 Ｆｓ＜１．０５
８ 月极值降雨（１００年一遇） ０．９７５ ６８．６０ 整体不稳定 Ｆｓ＜１．０５
注：滑坡稳定性判别标准参照 《滑坡防治工程勘查规范》 （ＧＢ?Ｔ３２８６４—２０１６）。

４．２ 滑坡堵江危险性 结合上述分析，在 ５０年或 １００年一遇的极端降雨工况下，扎马滑坡容易发生
大规模滑动。一般情况下，天然堆石坝上游坝体较陡，其坡度满足滑体物质堵江的饱和内摩擦角，下游
［２４］
的坡角一般取 １４° ，河床坡降一般取 ０°，因此可以由式（１）计算滑坡完全堵江最小土石体积 Ｖ ［９］ 。
ｍｉｎ
２
Ｖ ＝ Ｌ·Ｈ·Ｂ－ Ｈ·Ｂ ｒ ( １ ° ＋ １ ) （１）
ｒ
ｒ
ｒ
ｍｉｎ
ｄ
２ｔａｎ１４ ２ｔａｎ φ ｓ
为堵江岩土体饱和内摩擦
ｒ
ｒ
ｄ
式中：Ｌ为坝体宽度，ｍ；Ｈ为平均河水深度，ｍ；Ｂ为河床宽度，ｍ；φ ｓ
角，（°）。
统计分析国内外典型滑坡天然坝形态表明，坝底宽一般是坝高的 ８～１０倍 ［２４］ ，若取 Ｌ ＝ ９Ｈ，式
ｄ
ｒ
＝ ２２°。
ｒ
ｒ
（１）可以简化为式（２），取 Ｈ ＝ ６ｍ、Ｂ＝ ５２ｍ、φ ｓ
２
Ｖ ＝ Ｈ·Ｂ（７ － ０．５ｃｏｔ φ ｓ ） （２）
ｍｉｎ ｒ ｒ
３
计算结果表明，滑坡体完全堵塞巴曲河道的最小土石方量 Ｖ ＝ １．１１万 ｍ ，远小于局部 Ｈ 或 Ｈ
ｍｉｎ １ １
３
与 Ｈ 连续失稳下滑体积 １２０万 ～１５５万 ｍ 。因此，扎马滑坡一旦失稳，极可能发生堵塞巴曲的情况。
２
５ 滑坡失稳运动过程及灾害效应分析
基于不同降雨重现期条件下扎马滑坡稳定性及堵江风险性分析结果，采用 Ｍａｓｓｆｌｏｗ软件 ［２５］ 分别对
滑坡前缘局部 Ｈ 失稳、Ｈ 与 Ｈ 连续失稳两种工况下滑坡的运动过程进行了模拟，并分析了其堵江的
１
２
１
灾害效应。
６
— ４ ８ —