Page 71 - 2024年第55卷第4期

相对较小时（不超过 ３ｍｍ），涂层最大应力随伸缩缝变形增大而呈现一定增长趋势，当伸缩缝变形超
过 ３ｍｍ后，此增长趋势不显著，以塑性填料工况为例，当伸缩缝变形从 １ｍｍ增大至 ３、５ｍｍ时，涂层
最大应力从 ２３．３０ＭＰａ依次增大至 ３２．４５、３２．７３ＭＰａ，这一变化趋势同涂层的受力状态相适应，经前述分
析可知，伸缩缝上方自由段涂层受力状态类似两端固支梁，处于拉弯剪复合受力状态，伸缩缝初始宽度
（ ２０ｍｍ）对应固支梁模型跨度，本组计算模型中，伸缩缝变形导致的梁跨度增大，以致其弯曲应力增大，
进而使得最大应力逐渐增大，但梁跨度增幅相对初始跨度较小，因而导致最大应力增幅较小。

图 １０ ＪＭ１模型不同伸缩缝变形计算结果

以 ＪＭ１ － Ｔ４Ｗ１０Ｄ２Ｃ Ｐ３ － 工况为例，不同粘结强度工况下模型计算结果如图 １１所示，涂层剥离长
度随粘结强度增大而减小，以橡胶填料工况为例，当粘结强度从 １ＭＰａ增大至 ４ＭＰａ时，涂层剥离长度
从 １２８．８４ｍｍ下降至 ３２．９９ｍｍ，仅为原来的 ２６％，下降的粘结强度对应更低的粘结破坏荷载，因而在相同
的伸缩缝变形作用下，其剥离长度更长，值得一提的是，当粘结强度低于 ２ＭＰａ时，剥离长度随粘结强度
的变化幅度剧烈，当粘结强度超过 ２ＭＰａ后，剥离长度的变化率区域缓和，因此对于剥离长度要求较高的
应用场景，应尽量使得涂层粘结强度高于 ２ＭＰａ。涂层最大应力随粘结强度增大而增大，以橡胶填料工况为
例，当粘结强度从 １ＭＰａ增大至 ４ＭＰａ时，最大应力从 １４．９５ＭＰａ增大至 ２４．１６ＭＰａ，增幅为 １．６５倍，这一
趋势的成因同基面开裂工况类似，即当涂层粘结强度增大时，涂层剥离长度变小，因而不依附于结构基面
的自由拉伸段变小，在相同的开裂变形及水压作用下，涂层的轴向应变响应增大，因而对应更大的应力。

图 １１ ＪＭ１模型不同粘结强度计算结果
以 ＪＭ１ － Ｔ Ｗ２０Ｄ２Ｃ２Ｐ３ － 工况为例，不同水压荷载工况下模型计算结果如图 １２所示，剥离长度
随水压荷载变化趋势不显著，但最大应力随水压荷载增大而逐渐增大，以塑性填料工况为例，当水压
荷载从 ２ＭＰａ增大至 ６ＭＰａ时，最大应力从 ２４．７８ＭＰａ增大至 ６２．３５ＭＰａ，增幅为 ２．５倍，自由段涂层
受力状态类似受均布荷载的两端固支梁模型，当荷载增大时，其弯曲变形响应逐渐增大，弯曲应力相

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