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２２０ｍ坝高附近的抗滑安全系数持时增长最明显。（３）随着 ＰＧＡ的增加，抗滑安全系数持时最大值所
在的位置从 ２４０ｍ坝高附近降低到 ２２０ｍ坝高附近，但潜在危险层面所在的坝高范围没有显著增大。
３．６ 抗滑安全系数持时最大值出现位置 在 ３．５小节中，研究了抗滑安全系数持时最大值的发展趋势
以及沿高程的分布规律，但不能明确抗滑安全系数持时最大值所在的具体位置。本节统计了各 ＰＧＡ下
抗滑安全系数持时最大值出现的高程，用以确定最薄弱面的所在位置。由于在 ０．１ｇ～０．３ｇ下安全系数
小于等于 ３．２的情况很少，基本处于稳定状态，因此本节的统计结果从 ０．４ｇ开始。最终统计图如图 １３
所示，抗滑安全系数最大值出现的集中范围用阴影部分标出。
与图 １０相比，抗滑安全系数持时最大值出现的位置要更加集中，规律性也更明显。随着 ＰＧＡ逐
步增大，抗滑安全系数持时最大值出现的坝高范围从 ２３０～２４０ｍ坝高下移到 ２２０～２３０ｍ坝高，虽然
下降的高度较小，但也能说明危险层面所在位置是逐渐降低的，这与抗滑安全系数最小值所在位置表
现出的规律基本一致。
从图 １３中可以看出，当 ＰＧＡ为 １．２ｇ时，抗滑安全系数持时最大值所在的集中位置大致为 ２２０～
２３０ｍ坝高。如果用 Ｈ表示坝高，则抗滑安全系数持时最大值的所在位置为 ０．７６～０．７９Ｈ。该坝高范围
比使用抗滑安全系数最小值统计的坝高范围更为精准，同时也符合范书立等 ［７］ 进行的振动台试验中坝
体混凝土折断掉落的高度，是高拱坝抗震安全的薄弱部位，在实践中应予以着重设防。
图 １３ 拱冠梁中上部抗滑安全系数持时最大值所在坝高
４ 结论
根据以往的研究成果，高拱坝中上部在地震作用下损伤发展迅速、易发生破坏，因此有必要研究
高拱坝中上部的地震损伤发展规律。本文引入层间抗滑安全系数及层间抗滑安全系数持时作为局部抗
震安全评价指标，以白鹤滩双曲拱坝作为算例，采用地震动超载法对有限元模型进行动力分析，并对
拱冠梁中上部的地震破坏规律进行了探讨，得到以下结论。（ １）本文将层间抗滑安全系数和层间抗滑
安全系数持时引入高拱坝局部抗震安全研究中，利用这两个指标对拱冠梁中上部的损伤发展规律和抗
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